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零交越固態繼電器可能是開啟變壓器或高電感負載最糟糕的方法。Evidence1 顯示零交越開啟此類負載可能導致 10 到 40 倍恒定狀態電流的浪涌電流，而峰值電壓開啟產生很小甚至不產生浪涌電流。 

這種幅度的浪涌電流可能會嚴重縮短零交越 SSR 的使用壽命，除非 SSR 的額定電流遠遠超過負載。它們會造成 EMI 和 RFI（全部沿負載線），這可能會破壞邏輯門并導致半導體開關不必要的開啟。此外，這些浪涌電流會對電感繞組和變壓器鐵心疊片產生熱應力和機械應力。這些應力可能會導致設備過早損壞。 

這種幅度浪涌電流的起涌原因是鐵心飽和。變壓器設計為在鐵芯材料飽和曲線的拐點以下（即圖 1 中低于 A 點的位置）運行。但是，確實會發生飽和，當它發生時，電感會減小到一個非常低的值。然后，阻抗下降到比主電路的直流電阻多一點。（這適用于任何可飽和的電抗。） 

當鐵芯不包含剩余磁性的電感最初是在電壓峰值時通電時，電流變化速率 (di/dt) 將生成最大反電勢，如圖 2 的 A 所示，沒有通量浪涌。但是，如果在零點處施加電壓，則反電勢最小，并且會發生“通量翻倍”，如圖 2 的 B 所示。這種通量翻倍是電流浪涌的結果，可能會持續多個半周期。 

鐵芯中的剩余磁性會加劇這種浪涌狀況。去除磁化電壓后，在一定程度上保留磁性是鐵芯材料的本性。如果在零交越處重新施加變壓器主電壓，并且采用增加的磁場支持剩余磁通的方向，則會產生 2?m +?r 的磁通量（圖 2 的 C）。當然，這種通量完全與零偏移，并且鐵芯處于深度飽和狀態，如圖 2 F 中的滯后曲線所示。（D 和 E 分別是條件 A 和 B 的滯后曲線。）因此，浪涌電流是正常值的很多倍，如圖 2 的 G 所示，并且可以持續多個半周期。150 VA 變壓器的 120 伏主直流電阻約為 1.5 歐姆，500 VA 變壓器的 120 伏主電阻約為 0.3 歐姆。有人可能會認為 5 安培零交越 SSR 將足以開關 150 VA 變壓器的電流。但是，在鐵芯飽和期間，主繞組浪涌為 80 安培： 

I = E = 120 = 80 安培

R 1.5 

對于 500 VA 變壓器，人們可能認為 10 安培 SSR 就足夠了。但是，在鐵芯飽和期間，主電流為 400 安培： 

I = E = 120 = 400 安培

R 0.3 

在這些情況下，SSR 嚴重過載，變壓器過熱。（在此 400 安培浪涌期間，主電路中消耗的功率約為 40 KVA）

圖 1

圖 2

圖 3 和圖 4 顯示了 90o 開啟 SSR 對變壓器浪涌電流的影響。在圖 3A 中，變壓器次級電路處于打開狀態，主電路在接近零電壓時接通。首先發生 200 安培的半周期浪涌（讀取范圍跟蹤從右到左）。但是，當同一變壓器在峰值電壓下打開時（圖 3B），浪涌只比穩態電流大 17%。也就是說，在 7 安培時浪涌。

圖 3：150 VA 變壓器，未加載次級電路。上面跟蹤的是主電流；下面跟蹤的是主電壓 (120VAC)。（從右到左閱讀跟蹤。）

圖 4 顯示了次級電路連接到 250 歐姆電阻器的同一變壓器的波形圖。通過比較圖 3A 和 4A 可以看到，加載的輔助電路對主浪涌電流沒有明顯影響。

浪涌電流（如圖 3A 和 4A 所示）可能會破壞零交越 SSR。

圖 4：150VA 變壓器，跨 250ohm 電阻器連接了次級電路，240VAC。上面跟蹤的是主電流；下面跟蹤的是主電壓 (120VAC)。

“零交越”SSR 并不總是精確地在零電壓處打開。電路反應大概需要一微秒或更長時間。因此，在負載電壓可能為 15 到 20 伏之前，負載開關可能無法完全打開。在這種情況下，浪涌電流不是很大，但它仍然具有潛在的破壞性。此外，隨機打開 SSR 有時可能會在零交越時或接近零交越時打開。打開變壓器和其他可飽和高電感負載的最佳方法是使用峰值電壓打開器件。在峰值電壓處打開產生的浪涌最?。ㄈ绻_實存在任何浪涌）。

零交越 SSR 是適用于電阻電容和輕微電感負載的出色開關。即便如此，也必須考慮浪涌電流。也就是說，白熾燈可能會產生 10 至 20 倍穩態“熱絲”電流的“冷絲”浪涌電流。電機可能會產生也許是其運行電流 6 倍的“鎖定轉子”電流。電容器的浪涌，或存在顯著雜散電容的電路的浪涌，僅受電路直流電阻的限制。